PAGE PAGE 2 加热炉课程规划模版 规划条件 1．炉子生产率： P = 40 t/h； 2．加热金属参数：加热钢种为40# 碳素钢；料坯尺度110×110×2800 mm；加热初始均匀温度为20℃；加热终了外表温度为1200℃；加热终了断面温差45 ℃ ； 3．燃料参数：预热温度设定为20℃；燃料品种设定为天然气；燃料成分见下表： 成分 CH4 C2H6 C3H8 H2 CO CO2 N2 总和 天然气（%） 90.63 1.61 2.58 2.55 0.01 0.44 2.18 100.0 4．助燃空气预热温度：350 ℃ ； 5．烟气出炉膛温度： 670 ℃ ； 2. 热工核算 2.1燃料焚烧核算 1. 天然气干、湿成分换算 ①依据燃料温度20℃查表得g = 18.9 g/标m3(干空气),则 k= 100/(100+0.124×18.9)= 0.977 ②由k=0.977可核算天然气湿成分，核算成果列入下表 成分 CH4 C2H6 C3H8 H2 CO CO2 N2 H2O 总和 天然气（%） 88.55 1.57 2.52 2.49 0.01 0.43 2.13 2.30 100.0 ③燃料低位发热量核算 2. 核算理论空气需求量L0 3. 核算实践焚烧产品需求量Ln（有焰焚烧，选取n=1.1） 4. 核算焚烧产品生成量及成分(每100m3燃料) 则生成物含量见下表 产品成分 C02 N2 O2 H2O 总和 含量（%） 8.63 70.56 1.7 19.11 100.0 5. 核算焚烧产品重度 6. 核算燃料理论焚烧温度 350℃时，，设焚烧温度为1800~2100℃，则 因而，可满意接连加热炉加热工艺。 2.2 炉膛热交换核算 核算意图是承认炉气通过炉壁对金属的导来辐射系数 CgKM kJ/(m2.h.K4)。 1.预订炉膛首要尺度： ①炉膛高度B。关于中型接连加热炉，假定H=550㎏/(m3.h.K4),则 ，取n=1，a=0.166。. 则B=nl+(n+1)a=1×2.8+2×0.166=3.132m, B/0.116=27,整数，契合耐火砖条件。所以取B为3132mm。 ②炉膛各段高度。查表，对燃气大型加热炉，取H预上＝900mm，H加上 = 1600mm。 ③炉膛各段长度。设均热段长度L均 ，加热段长度为 L加 ，预热段长度为 L预 。 ④炉顶结构：上加热选用端加热，B＜4m，为削减相关本钱选用60°砖砌筑拱顶。 ⑤出料办法：侧出料。 核算各段均匀有用射线°拱顶） 核算各段充溢炉气的炉膛体积 核算各段包围炉气的炉壁内外表积 取气体辐射有用系数为η=0.9，得 S加 = 0.9×= 0.9×m S预 = 0.9×= 0.9×m 3. 核算炉气中CO2和H2O（汽）分压 PCO2 = 8.63/100 = 0.0863大气压 PH2O = 19.11/100 = 0.1911大气压 预承认各段炉气温度 设加热段炉气温度比金属加热终了时其外表温度高60℃，即 tg加 = t表终+ 60 = 1200+60 =1260℃ 设预热段炉气温度与炉长成近似线性关系，则： tg预 =℃ 5. 核算各段炉气黑度 6. 核算各段炉墙和炉顶对金属的视点系数（60°拱顶） 7. 核算各段导来辐射系数（取 εM = 0.8 ） ③加预界面处： kJ/(m2.h.K4) 2.3 金属加热核算 金属加热核算是接连加热炉悉数热工核算的中心。有实底段的二段接连加热炉内金属加热核算，按加热段、预热段和加热段实底段别离进行核算。首先将这三段分红四个界面，即：金属入炉处（炉尾）为0界面；预热段终了、加热段开端处为1界面；双面加热段终了、实底床开端处为2界面；加热段终了金属出炉处为3界面。则：0－1为预热段，1－2为双面加热段，2－3为单面加热段。核算次序为界面3、2、1、0。 1. 核算3界面处金属加热有关参数 金属外表温度 t表终 = 1200℃； 金属断面温差设为 Δt终 = 45℃； ①核算金属断面均匀温度 该处为单面加热，所以金属断面均匀温度近似为 t均3=t表终－0.7Δt终=1200－0.7×45=1168.5℃ ②核算金属外表爽直q表3 查表得1168.5℃时40#钢的导热系数为28.996×36=104 kJ/(m2.h. ℃) ③核算加热段炉气温度tg3 注：核算成果与假定加热段各温度相差较小，所以不用从头设定和核算，故取 tg3=1258℃。 2. 核算2界面处金属加热有关参数 设炉气温度tg2 = tg3=1258℃，求金属外表温度t表2、断面温度Δt2和外表爽直q表2。 ①核算该处金属外表温度t表2 ⑴核算傅里叶准数F0 按经历取实底床长度L床=4.0m，查表得20℃时40#钢的密度ρ=7853kg/m3. 依据t3均=1168.5℃，查表40#钢导热系数a=0.021m2/h,透热深度（双面加热）S=0.11/2=0.055, ⑵核算毕渥数Bi，给热系数 ⑶核算函数值 由F0=1.67，Bi=0.78查表得 所以， ②核算金属外表爽直q表2 ③核算金属断面温差 设t2均=1120，则查表得40#钢坯的导热系数为102 kJ/(m2.℃.h) Δt2= = ④核算金属中心温度和均匀温度 t中2 = t表2 – Δt2＝1146－42＝1104℃ t均2=t表2－0.7Δt2= 1146－0.7×42=1117℃ 注：核算成果与设定温度相差小，差错小于0.3%，所以不用从头设定和核算，故取 t2均=1117℃。 ⑤核算金属热焓值i加 由t2均=1117℃，查表得40#钢比热Cp=0.6866 kJ/(kg.℃)。 则：i加=1117×0.6866=767 kJ/kg 3. 核算1界面处金属加热有关参数 ①核算炉膛热量利用系数 只预热助燃空气，查表得，当t空=350℃时，C空=1.296 kJ/(Nm3.℃) 当T废膛=670℃时，C废膛=1.463 kJ/(Nm3.℃)，QD= 35124kJ/Nm3， Ln=10.29 Nm3/Nm3， Vn =11.55Nm3/Nm3则： ②核算加热段热量利用系数 设加热段流入预热段的废气温度1258℃，查表得，当t空=350℃时，C空=1.296kJ/(Nm3.℃)；T废加=1258℃时,Cg2=1.588 kJ/(Nm3.℃)；则 ③核算金属在预热段的热焓增量 依据t均3=1168.5℃，查表算得40#钢比热：cp=0.6850 kJ/(kg.℃)得： Δi总＝Δi终－Δi始＝1168.5×0.6850－20×0.4773＝790.9 kJ/kg 取q辐=500000 kJ/(m2h)，F≈B(H预上－2S)=3.132×（0.9－0.11）=2.5m2 加热段向预热段辐射的热量：Q辐=q辐F=500000×2.5=125×104 kJ/h，则： i预=i初+Δi预=20×0.4773+350=359.546 kJ/kg ④核算金属均匀温度 设t 1均＝611℃，查表得cp = 0.58895 kJ/(kg.℃)，则： 注：核算值与设定值相差很小，因而不用从头设定和核算,取t1均=611℃ ⑤核算金属外表爽直 式中，加热段和预热段均匀导来辐射系数：=10.325kJ/(m2.h.K4) 加热段炉气温度：tg1＝tg2=tg3=1258℃,t1均=610℃；透热深度：S=0.055； 40#钢在610℃时的导热系数为120kJ/(m.h.℃)，则 令A==0，得q表1=10.325×(15.314-8.834)=504504，带入得A=77.077；依上述过程迭代得终究成果：A=A=73.46，则q表1=3×120×73.46/0.055=480829 kJ/(m2.h)。 ⑥核算金属外表温度t表1 t表1=t均1+ ⑦核算金属断面温差 Δt1= ⑧核算金属中心温度 t中1 = t表1 – Δt1＝671.46－110.19＝561.27℃ ⑨核算金属热焓值 当t1均＝610℃时，查表得cp = 0.5887 kJ/(kg.℃) 所以，i预 = 610×0.5887 = 359 kJ/kg；Δi预=359-20×0.4773=349.6 kJ/kg 注：与假定所得Δi预相差很小，故核算正确，不用从头校核，i预 = 610×0.5887 = 359 kJ/kg 。 4. 核算0界面处金属加热有关参数 金属外表温度 t表0 =20℃；炉气温度 tg1 = 670℃； 核算金属外表爽直 q表0 5. 核算各段均匀爽直 ①预热段均匀爽直： ②双面加热段均匀爽直： 6. 核算各段金属加热时刻 ①预热段金属加热时刻： ②双面加热段金属加热时刻：Δi加=i加–i预=767-359=408 kJ/kg 则 实底床加热段上金属加热时刻：由前面核算所得 总加热时刻 单位加热时刻 契合接连加热炉加热中碳钢时刻要求。 2.4 炉子首要尺度承认 1. 炉子长度核算 ① 有用炉长： ②预热段长度： ③加热段双面加热长度： ④加热段单面加热长度： ⑤炉子总长：L总= L效+A=28517+1600=30117mm 2．炉门数量和尺度承认 ①进料炉门：炉门宽度B进= B=3.132m；炉门高度H进=3×0.11=0.330m；进料炉门数量：1个（炉尾端部）。 ②出料炉门：炉门宽度B出=5×0.116=0.580 m（摆放5块料坯）；炉门高度H出=0.420m(3倍料坯厚+拱顶高)；数量：2个（两边各一个，对开）。 ③操作炉门：(宽)464×（高）450mm；数量：4个（实底床两边各2个）。 ④人孔：高为车间地平面上100mm；尺度（宽）580×（高）800mm；180度拱顶。 3．耐火材料和尺度承认 本炉选用砌砖结构：拱顶（60度拱顶）：加热段用一级硅砖300mm+硅藻土砖120mm；预热段用一级粘土砖300mm+硅藻土砖120mm；炉墙用一级粘土砖348mm+硅藻土砖120mm； 4．炉底水管安置及标准承认 ①纵水管：最大中心距,取a实=1600mm；根数n=3132/1600=1.96，取n=2根；纵水管标准Ф121×20mm(横水管中心距b=2320mm条件下)。 ②支撑水管：中心距b=2320mm；根数m=10524/2320=4.5,取为5根；结构为单根横水管中心加一根水管立柱结构；标准横水管Ф127×20mm，立柱水管Ф121×20mm。 5. 炉子结构和操作参数 ① 有用炉底面积：F效=L效.B=28.517×3.132=89.32m2 ② 钢压炉底面积：F钢=L效.LM=28.517×2.8=79.85m2 ③炉底利用系数： ④有用炉底强度：kg/(m2.h) ⑤钢压炉底强度：kg/(m2.h) 2.5 炉子热平衡与燃料消耗量 ⒈ 炉膛热收入 Q入 基准温度为车间内环境均匀温度，设t环 = 20℃。 ①炉料焚烧化学热 Q烧 设炉膛燃料消耗量为B（Nm3/h），则Q烧 = BQ低=35124B kJ/h ②预热空气进入炉膛物理热 Q空 查表t空 =350℃时，c空= 1.296kJ/(Nm3.℃)；t环= 20℃时c环 = 1.296kJ/(Nm3.℃) Q空 = BLn(c空t空 – c环t环) =10.29B(1.296×350－1.296×20)= 4401B kJ/h ③金属氧化放热 Q放 Q放 = 5588×P×a = 5588×40000×0.01 =2235200 kJ/h a－铁在炉中的氧化烧损率，kg/kg，取0.01；5588－1千克铁氧化放热量，kJ/kg；P－生产率，kg/h。 所以，Q入 = Q烧 + Q空 + Q混 + Q放 =35124B +4400.8B +2235200= 39524.8B + 2235200 kJ/h 2. 炉膛热开销 Q出 ①加热金属带出的物理热 Q产 查表t产= 1168.5℃时c产= 0.6850kJ/(kg.℃)；t料= 20℃时c料 = 0.4703kJ/(kg.℃)；所以，Q产=P(c产t产-c料t料)=40000×(0.685×1168.5-0.4703×20)=31.64×106 kJ/h ②出炉膛废气带出的物理热丢失 = B×11.55×(1.463×670－1.379×20)= 11003B kJ/h ③炉底水管冷却水带出的物理热丢失 Q水 设纵水管和支撑水管冷却水温度均为：进口温度t水入＝40℃ t水出＝60℃；管壁温度t均匀＝（60+40）/2＋50＝100℃；C纵＝CgKM均＝10.325kJ/(m2.h.K4)；Tg均＝（1258+670）/2+273＝1237K；T壁＝100+273＝373K k纵=kJ/(m2.h.℃) Δt纵＝℃ 纵水管悉数是双水管：F纵＝0.121×3.14×(13.919+10.524) ×2＝18.57m2 所以： Q水纵＝k纵F纵Δt纵=267.68×18.57×884＝4.394×106 kJ/h C立＝CgKM加＝10.91kJ/(m2.h.K4)；Tg＝1258+273＝1531K；T壁＝100+273＝373K k立=kJ/(m2.h.℃) 立水管总面积：F立＝ (0.127×3.14×3.132+0.121×3.14×1.75) ×5=9.57m2 所以： Q水立＝k立F立Δt立＝516×9.57×1208＝5.965×106 kJ/h Q水＝Q水纵+Q水立＝4.394×106+5.965×106＝10.359×106 kJ/h ④炉壁导热丢失 1）加热段（含实地床）： 已知： Tg加 = 1258+273 = 1531K；T表加 = (1200+671)/2 +273=1209K； φKM加 = 0.496；εg加 = 0.294；εM加 = 0.8，所以， = 1406.42－273 = 1133.42℃ 预热段炉壁内外表均匀温度 t壁表预 的核算 2）预热段： 已知：Tg预= (1258+670)/2+273 =1263K；T表预=(20+671)/2 +273=618.5K； φKM预 = 0.660；εg预 = 0.276；εM预 = 0.8，所以： = 1047.8－273 =774.8℃ 3）炉壁导热丢失核算 加热段炉顶：已知：t壁表加均 = 1133.42℃；t环均 = 20℃；F壁加顶=B×L=3.132×（1.6+10.524+4.074）=50.7 m2；S 1硅= 0.3m；S2藻= 0.12m；λ1 = 2.926+0.00272t； λ2 = 0.836+0.000836t； 设t硅均=950℃,t藻均=443℃,则λ1=2.926+0.00272×950=5.52 kJ/(mh℃) λ2=0.836+0.000836×443=1.21kJ/(mh℃)；所以： =336974 kJ/h 可求得外表温度为：（成果与假定差错小于0.5%） 则加热段炉顶硅砖与硅藻土砖交界处实践温度： t加顶交=2×952-1133=771℃；t加顶外=2×443-771=115℃ 炉壁导热丢失表 炉壁部位 炉壁内外表积（m2） 导热丢失（kJ/h） 炉壁外表温度（℃） 加热段炉顶 51 336974 115 加热段炉墙 98 601825 101 预热段炉顶 45 181849 73 预热段炉墙 59 223901 69 算计 253 1.345×106 （均匀）90.5 ⑤经炉门的散热丢失 Q门 Q门 = Q辐 + Q溢 1）、经炉门的辐射热丢失 Q辐 kJ/h a) 经出料炉门的辐射热丢失 Q辐出料 均热段炉气温度 Tg均 = 1258+273 =1531K 炉门敞开面积 F = 0.464×0.3×2 = 0.278m2 取单位时刻敞开时刻 = 1；遮盖系数 = 0.6，则 kJ/h b) 经进料炉门的辐射热丢失 Q辐进料 预热段炉气温度 Tg预 = 670+273 =943K = kJ/h 所以，Q辐 = Q辐出料 + Q辐进料 = 0.187×106+0.081×106 = 0.268 ×106kJ/h 2) 、经炉门的溢气丢失 Q溢 侧进、侧出料，溢气丢失可忽略不计，认为是烟气带走热量的一部分。 ⑥其他热丢失 Q它 这些热丢失包含炉底导热热丢失、操作炉门散热热丢失等。 取Q它 = 0.03Q入＝0.03×(39524.8B + 2235200) ＝1185.744B+67056 kJ/h 因而Q出 = Q产 + Q废膛 + Q水 + Q壁 + Q门 + Q它=31.64×106+11003B +10.359×106+1.345×106+0.268 ×106+1185.744B+67056=43.679×106+12188.744B kJ/h ⑶炉膛热平衡式与燃料消耗量 ①炉膛热平衡式 Q入 = Q出 即39524.8B + 2235200=43.679×106+12188.744B ② 燃料消耗量： B = 1516 Nm3/h ⑷炉膛热平衡表 炉膛热平衡表 炉膛热收入 炉膛热开销 序号 项目 热量（×106kJ/h） % 序号 项目 热量（×106kJ/h） % 1 燃料焚烧化学热 53.248 85.67 1 加热金属屋里热 31.640 50.90 2 预热空气带入物理热 6.672 10.73 2 出炉膛废气物理热 16.680 26.84 3 金属氧化放热 2.235 3.60 3 冷却水带出物理热 10.359 16.67 4 4 炉壁导热丢失 1.345 2.16 5 5 经炉门热丢失 0.268 0.43 6 6 其它 1.863 3.00 算计 62.155 100 算计 62.155 100 ⑸炉子作业目标 ① 单位燃耗：Nm3/t(钢) ② 单位热耗：=133.12×104kJ/t(钢) ③ 炉膛热效率：×100% =50.90% ④ 炉子热效率：×100%=57.03% 注：为了给炉子进步生产率留有余量，在挑选烧咀数量及焚烧才能时，加热炉所用燃料最低耗量可为核算值的1.1倍承认，即 B实 = 1.1×1516 = 1667.6Nm3/h。 2.6 煤气烧嘴选型 1. 挑选依据 ①燃料品种：天然气； ②煤气低发热值：35124kJ/Nm3; ③炉子最大燃料消耗量：； = 4 \* GB3 ④炉子最大湿空气需求量：； = 5 \* GB3 ⑤预热空气温度：； = 6 \* GB3 ⑥供热量分配：上加热40%，下加热60%. 2. 烧嘴类型 接连加热炉炉温高，炉温均匀性好，因而烧嘴焚烧火焰要有必定的长度和铺展面。依据各种煤气烧嘴的特性，决议选用低压天然气烧嘴，即DT型烧嘴。 3. 烧嘴安置和烧嘴选型 该炉炉宽3132mm。侧出料办法，可以运用端侧结合供热，以端供热为主。 ①上加热器选用端供热: 这种供热办法需求火焰有较长的长度，所以选用DT150型烧嘴。该反常烧嘴最大焚烧才能为120Nm3/h,则： 供热量：1667.6×0.4=667 Nm3/h；需求烧嘴数量：667÷120=5.56个，取6个；烧嘴装置距离：3132÷（6+1）447，满意烧嘴最小装置中心距的要求。 ②下加热选用端侧结合供热: 下端供热与上端供热相同，装置6个DT150型煤气烧嘴。 下端供热的两边供热量有必要相同。依据侧烧嘴装置准则，采纳交织装置办法，每侧2个，共4个。则每个烧嘴的焚烧才能为：m3/h查表可选用DT125型煤气烧嘴。 2.7空气换热器规划核算 1．已知数据 = 1 \* GB3 ①出炉膛烟气温度：t废膛=670℃； = 2 \* GB3 ②出炉膛烟气流量：V废膛=11.55×1516=17510Nm3/h； = 3 \* GB3 ③进换热器空气温度：t空入=20℃； = 4 \* GB3 ④烧嘴前要求空气预热温度：t空入=350℃； = 5 \* GB3 ⑤预热空气流量：V空=10.29×1516=15600Nm3/h； 2．规划数据 = 1 \* GB3 ①进换热器烟气温度：t烟入=620℃； = 2 \* GB3 ②进换热器烟气流量：V烟入=17000Nm3/h； = 3 \* GB3 ③进换热器空气温度：t空入=20℃； = 4 \* GB3 ④出换热器空气温度：t空出=380℃； = 5 \* GB3 ⑤预热空气流量取：V空=17160Nm3/h； 3．规划尖刻 = 1 \* GB3 ①换热器品种：金属换热器 = 2 \* GB3 ②换热器结构：滑润直管金属换热器； = 3 \* GB3 ③换热管标准：?57×3.5mm； = 4 \* GB3 ④换热管安置：顺（直）排。换热管中心距； = 5 \* GB3 ⑤换热器气流方向及流速：逆叉流。管外流烟气，设W烟=3Nm/s；管内流空气，设。 4．规划核算 ①核算换热器烟气温度 = 查表1-5可得烟气和空气的均匀比热别离为： C烟入=1.463 KJ/(Nm3℃), C烟出=1.379KJ/(Nm3℃),C空入=1.296KJ/(Nm3℃)，C空出=1.296KJ/(Nm3℃) 式中，η——换热器热利用系数，取η=0.9 t= ②核算换热器换热面积 （A）核算预热空气在换热器中取得的热量Q空，按式（5-6） （B）核算换热器中烟气与空气的均匀温压△t均 由核算尖刻知，换热器中烟气与空气的流向选用逆叉流，均匀温压按式（5-8）计 算 （a）核算： （b）核算逆叉流批改系数，按式（5-9）（5-10）（5-11）核算 查图5-11（j）得=0.95 所以均匀温压 （C）核算传热系数K K= A．核算管外烟气侧给热系数 a）核算辐射给热系数 依据s=0.193， ≈18() b）核算对流给热系数 其间，t烟均=445℃，C= =3Nm/s； 故， B. 核算管内空气侧给热系数 其间， = 8Nm/s ， 因为管内刺进“一”字形扭带刺进件，对流给热系数是光管的1.81倍，故 所以，传热系数K= 因为换热器运用中可能会发生积灰现象，导致换热系数下降，影响空气预热温度，所以实践传热系数用核算出的K值乘以下降系数η加以批改。这儿取η=0.89。 将，=233℃，=101KJ/(m2h℃) 代入式（5-5）得换热器换热面积 5. 结构规划 ① 承认换热管长度 因为该接连加热炉选用下排烟办法，换热器必定得装置在地下烟道中，所以关于滑润直管金属换热器，换热管的长度取决于烟道高度。 （A）核算烟道流转面积 ； 式中，——进入烟道烟气流量，； ——烟道中烟气流速，查表6-1，取=2； （B）承认烟道尺度 依据F烟=2.36m2，查表6-4（拱顶角180°）得烟道尺度： 1392（宽）×1716（高）mm ； （C）承认换热管长度 依据换热管长度≈烟道高度，故取换热管长度l管=1800mm ② 核算换热管根数 （A）核算单根换热管的换热面积 由规划的详细尖刻承认换热管选用Φ57×3.5mm钢管，则单根换热管换热面积，可按换热钢管管壁均匀直径核算：； （B）核算换热管根数 ：根； ③ 换热管安置 （A）核算笔直烟气活动方向断面上的换热管列数 式中，V烟—烟气流量取14500 Nm3/h；W烟—流经换热器的烟气流速，取3Nm/s；x1—笔直烟气活动方向断面上的相邻换热管距离，x1=2d烟； d外—换热管外径，取0.057m；l管—换热管长度，取2.4 m。 故，，取16根 （B）核算沿烟气活动方向上的换热管排数 A．核算空气活动截面上的换热管排数 B．核算沿烟气活动方向上的换热器排数 注：换热管决议根数1012根，实践运用根数16×21×3=1008，相差（1012-1008）/1008=0.4%3%,不用从头核算。 6．承认换热器原料 核算换热器最高壁温；本换热器内气流为逆叉式，烟气进口处和空气出口处的壁温最高，烟气出口处和空气进口处壁温最低。别离带入（5-24）得 查表，换热管可选用两种原料。外表渗铝碳钢管和碳钢管。换热器烟气出口处12-13拍换热管选用外表渗铝碳钢管，其他的用碳钢管。 7.核算换热器运行为

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